鋼筋混凝土管
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鋼筋混凝土管范文第1篇
1 概述
根據預應力混凝土輸水管工藝技術規程要求，一階段管是在振動臺上進行振動密實的。為了要獲得良好的密實效果，使混凝土具有較高的強度和密實度，以及合適的振動時間，從工藝上必須根據混凝土混合物特性，合理確定振動頻率、振幅、振動速度和振動時間，作為設計振動臺的依據。
我國目前一階段管廠使用的成型設備，多數是沿用陜西紅旗水泥制品廠的設計方案，φ600～φ1200以下振動臺采用懸掛式單激振器，φ1000～φ1600振動臺采用懸掛式雙激振器串聯方式，φ1400～φ2000振動臺則采用兩臺電機分別驅動雙激振器串聯，兩組串聯激振器再并聯的方式，共四個激振器。
懸掛式振動臺經過多年應用，有很多的優點，如振動密實效果好等。但同時存在的缺點也是比較嚴重的。主要表現在維修保養比較困難，一旦出現故障短時間很難及時恢復正常生產。
因此，我們設想將激振器移到振動臺面上面安裝，據此我們進行了相應的設計、計算，并最終取得成功。
2 φ600～φ1200上置式振動臺改進方案
舊的懸掛式φ1200振動臺，采用單激振器工作。因此在激振器、協調箱的選型上，可以繼續沿用原有激振器和協調箱，只是在振動臺面的設計和傳動方式上做一些改進。
φ1200上置式振動臺相對于舊機型，主要改進體現在以下幾個方面：
2.1 激振器改為在振動臺面上方安裝，螺栓聯接后在軸承座四邊分別焊定位擋板，防止螺栓斷裂后激振器發生位移；
2.2 激振器4處軸承殼體處鉆螺孔，聯接油管接頭、高壓膠管到機體外部，利用腳踏式黃油泵每班加油，保證軸承工作正常；
2.3 撓性傳動軸改為鋼珠球面聯軸器形式，相對以前花鍵軸、套聯接或汽車萬向節聯接，其承載能力及使用壽命均提高兩倍以上；
2.4 電機與協調箱之間傳動改為皮帶傳動，不采用彈性柱銷聯軸器直聯，避免因軸承抱死造成對電機的損壞。
3 φ1400～φ2000上置式振動臺的研制
舊的φ1400～φ2000振動臺為四套激振器。激振器過多，不僅給維修帶來更多的麻煩，而且φ1400～φ2000振動臺的兩臺驅動電機有時不同步，造成振動不均勻。因此我們希望用一臺激振器就可以達到所需要的激振力，所以需要重新設計新的激振器。
3.1 激振器設計
根據振動數學模型的建立，考慮到生產最大規格φ2000時為最大負載，生產最小規格φ1400時為最小負荷。計算出振動器主要力學參數為：振動頻率24.67Hz，滿載時振幅為0. 34mm，最大載重38000kg，最小載重20000kg，振動部分重量8500kg。
3.1.1 偏心力矩式激振器
一階段管生產用的振動臺為單向振動臺，激振器為兩個偏心塊同步反向旋轉，在水平方向激振力相互抵消，而在垂直方向激振力相互疊加。從而管模在振動臺上作垂直方向的振動。
（1）激振器最大總動力矩
Gz¬¬―所有參與振動部分的重量（含臺面、振動器自重）（kg）
f―振動頻率（Hz）
g―重力加速度9.81m/s2
②設計為垂直定向激振器，有兩根軸組成，每根軸上裝有一組偏心塊，偏心塊設計為半圓結構，每組偏心塊由一片固定偏心及兩片活動偏心組成。
初定偏心塊的R=175mm，r=62.5mm；
偏心塊的面積：
根據計算確定固定偏心厚度150mm，活動偏心45mm，外半徑：175mm，內半徑62.5mm。
④激振力矩的調整
根據生產不同口徑的管子，激振器半圓偏心動力矩應進行調節。偏心力矩的調節采用旋轉固定偏心和活動偏心相對角度的辦法進行。
⑤各規格管子滿載時激振力計算
激振力計算公式
將各規格動力矩代入公式計算，得到以下結果。
A、φ2000管：激振力為31590kgf≈310 KN；
B、φ1800管：激振力為26200kgf≈257 KN；
C、φ1600管：激振力為21570kgf≈212 KN；
D、φ1400管：激振力為19590kgf≈192 KN；
根據設計，該振動器激振力分四級可調：分別為192KN；212KN；257KN；310KN，以適應不同規格的壓力管生產。
3.1.2 激振器軸承選型計算
軸承選用調心滾子軸承，軸徑d=120mm。
偏心塊產生的激振力由兩個軸承共同承擔，每個軸承最大徑向負荷Fr=77.5KN。工作溫度低于120℃，采用脂。正常工作時，軸承有中等沖擊。要求軸承的壽命≥8000h。
①計算當量動載荷Pd
因軸承有較大沖擊，查《實用軸承手冊》表5-19，沖擊載荷系數fd=1.5
當量動載荷Pd=fdP=fdFr=1.5×77500=116250(N)；
②求Cr值，選擇軸承型號。依式（5-12）即 ，P=Pd
由Lh=8000h，查表5-11， fh=2.30；
由n=1480rpm，查表5-12， fn=0.32；
因工作溫度t≤120℃，查表5-10，得gT=1.00，故C=CT=835547(N)。
按需要的額定動載荷C，查表2-3，選22324CC/W33軸承，其主要數據如下：
d=120mm，D=260mm，Cr=845KN，Cor=1160KN。
③計算疲勞壽命Lh，由計算式（5-9）
式中C=Cr ，P=Pd=116250N，ε=10/3
所以22324CC/W33軸承能夠滿足使用要求。
3.2 球面聯軸器
球面聯軸器的應用，大幅提高了傳動軸承受軸向力和扭力的能力。同時，球面與鋼球接觸面均進行高頻淬火，耐磨性也相應提高。應用到生產實際中以來，耐用度比以前至少提高2～3倍。
3.3 上置式振動臺系列機型的完善
φ1400～φ2000上置式振動臺研制成功，陸續在山東、內蒙等地廠家投入使用，經過一年多的使用，設備運轉情況良好。我們又陸續研制了φ1000～φ1600上置式振動臺，在φ2000振動臺基礎上，適當減少了偏心塊的重量和彈簧組的數量，使我們公司上置式振動臺形成了一個完整的系列產品。
4 結論
鋼筋混凝土管范文第2篇
［關鍵詞］如何提高 鋼筋混凝土管 閉水試驗成功率
中圖分類號： TU37 文獻標識碼： A
1 前言
城市排水管網是城市的重要基礎設施之一，在城市生活中，排水管網是不可缺少的，被稱作城市的血管。排水管網的結構穩固和功能保障是城市排水安全的重要保證。目前國內大部分城市的管網都面臨著大規模改造和更新，鋼筋混凝土管也被廣泛應用于排水管道。隨之而來的就是這類管道在竣工驗收時都會出現了閉水不合格的情況，筆者根據多年施工技術經驗，以承插式鋼筋混凝土管為例，對于排水管道工程中造成鋼筋混凝土管閉水不合格的常見原因及預防措施進行了概述。
2管道工程閉水不合格的常見原因及預防措施
2.1管道施工中出現管道滲漏，造成閉水不合格
2.1.1產生原因：
基礎不均勻下沉，管材及其接口施工質量差、閉水段端頭封堵不嚴密等原因均可產生漏水現象。
2.1.2防治措施：
第一，管道基礎條件不良導致管道和基礎出現不均勻沉陷，一般造成局部積水，嚴重時會出現管道斷裂或接口開裂。防治措施是：①認真按設計要求施工，確保管道基礎的強度和穩定性。當地基地質水文條件不良時，應進行換良處治，以提高基槽底部的承載力。②如果槽底土壤被擾動或受水浸泡，應先挖除松軟土層后和超挖部分用砂或碎石等穩定性好的材料回填密實。③地下水位以下開挖土方時，應采取有效措施做好槽坑底部排水降水工作，確保干槽開挖，必要時可在槽坑底預留20cm厚土層，待后續工序施工時隨挖隨封閉。
第二，管接口填料及施工質量差，管道在外力作用下產生破損或接口開裂。防治措施：①選用質量良好的接口填料并按試驗配合比和合理的施工工藝組織施工。②接口縫內要潔凈，對水泥類填料接口還要預先濕潤，而對油性的則預先干燥后刷冷底子油，再按照施工操作規程認真施工。
第三，閉水段封口不密實，又因其在井內而常被忽視，如果采用砌磚墻封堵時，應注意做好以下幾點：①砌堵前應把管口0.5m左右范圍內的管內壁清洗干凈，涂刷水泥原漿，同時把所用的磚塊潤濕備用。②砌堵砂漿標號應不低于M7.5，且具良好的稠度。③勾縫和抹面用的水泥砂漿標號不低于M15。管徑較大時應內外雙面較小時只做外單面勾縫或抹面。抹面應按防水的5層施工法施工。④條件允許時可在檢查井砌筑之前進行封砌，以利保證質量。⑤預設排水孔應在管內底處，以便排干和試驗時檢查。
2.2管材質量差造成管道滲漏，閉水不合格
管材自身質量差是造成管道滲漏，閉水試驗不合格的又一主要原因，施工前一定要對管材進行嚴格的外觀檢查：
一、管內壁應當平整。局部凹凸幅度不大于壁厚的五分之一，允許修補，小于4mm者可不修；凹凸幅度超過五分之一，但不露筋，且累計面積不大于0.8m2可修補；穿洞者不能使用。
二、承插口工作面應光滑平正。如有局部缺陷，其凹凸幅度不得大于2mm，超者應予修補。如發現氣孔、麻面、瘤狀物等應修平。
三、插口如發生錯位，管外表面不得高于擋臺。當高出擋臺10mm以內者，應鑿平磨光，其縱向長度不小于30mm；插口擋臺掉落者應修補平順后方可使用。
四、保護層不得有空鼓、脫落與裂紋現象。如有局部空鼓，其面積不大于管外表面1/15，可用C40混凝土或環氧砂漿修補；大于1/15者不能使用。管內外表面有裂紋者不能使用。
五、管外表面不得有露筋現象，管兩端部分多出的縱向筋應燒掉，燒后遺留的凹坑用水泥砂漿填補或用瀝青涂刷。管兩端頭露出多余的環向筋應剪去，再修平。
六、合漿漏漿長度累計在管長的1/3以內時，允許修補，超過1/3不得使用。
七、管兩端碰傷，但未損壞工作面，允許修補，否則不能使用。
八、承口外斜面如有高低不平的“狼牙刺”應鑿平磨光。
2.3 檢查井出現滲漏造成閉水不合格
2.3.1檢查井變形、下沉，構配件質量差造成檢查井滲漏，施工時應注意以下幾點：
一、認真做好檢查井的基層和墊層，破管做流槽的做法，防止井體下沉。
二、檢查井砌筑質量應控制好井室和井口中心位置及其高度，防止井體變形。
三、檢查井井蓋與座要配套；安裝時座漿要飽滿；輕重型號和面底不錯用，鐵爬安裝要控制好上、下第一步的位置，偏差不要太大，平面位置準確。
2.3.2檢查井施工質量差，井壁和與其連接管的結合處滲漏，施工時需采取如下措施：①檢查井砌筑砂漿要飽滿，勾縫全面不遺漏；抹面前清潔和濕潤表面，抹面時及時壓光收漿并養護；遇有地下水時，抹面和勾縫應隨砌筑及時完成，不可在回填以后再進行內抹面或內勾縫。②與檢查井連接的管外表面應先濕潤且均勻刷一層水泥原漿，并座漿就位后再做好內外抹面，以防滲漏。
2.3.3由于檢查井施工質量差造成閉水試驗不合格后如何進行處理呢？現在市場上的堵漏王修補檢查井漏水也取得了不錯的效果，首先將所有管口處清理平整至看見水泥與管口接觸處，將堵漏王或堵漏靈調和成稠糊狀（水和材料配成1：3）抹至縫隙處；待堵漏王或渚漏靈凝固后（約3-5分鐘），用水、107膠、防水粉、水泥（干粉）配成2：2：1：4的比例，攪拌成糊狀粉刷于井口與井底、井壁。如有必要可重新粉刷1~2遍水泥配107膠（2：1）。
鋼筋混凝土管范文第3篇
排水工程施工工藝流程圖見下圖。
排水工程施工工藝流程圖
開工準備
測量放樣
開挖溝槽
基礎混凝土澆筑
人工配合機械安管
管座混凝土澆筑
接口
檢查井砌筑
閉水試驗
管溝回填
1、管溝開挖
管溝采用人工配合挖掘機開挖，自卸汽車運土，為了減少管溝開挖的土方數量，根據土質情況，按規范要求進行放坡。
（1）道溝開挖時，除可用于回填的合格土方外，棄方要立即清運，回填用的土方必須置于基坑安全線以外。以防止邊坡受壓塌方；
（2）要準備足夠的排水設備，以防止雨水或地下水浸泡溝槽；
（3）基坑挖至接近設計標高時，應保留20—30cm一層不挖，等基礎施工前，用人工突擊挖除，并迅速檢驗；
2、平基
（1）驗槽合格后，應及時澆筑平基混凝土，減少地基擾動的可能；
（2）應嚴格控制平基頂面高程，不得高于設計高程，亦不低于設計高程10mm，縱坡要平順；
（3）平基混凝土終凝前不得泡水，并按規程進行養護；
（4）排水管地基應處理達到道路要求標準，管道相互交叉時，下部管槽基礎要用砂礫石分層夯實，壓實系數要大于95％。
3、安管
平基混凝土強度達到設計要求時，方可下管，外購管節須有出廠合格證。
（1）下管前在平基面上彈線，以控制安管中心線；
（2）安管對接口間隙，管徑＜700mm可不留間隙，縫較大的管，需進入管內檢查對口，減少錯口現象，穩管以達到管內底高程偏差在正負10mm之內，中心線偏差不超過10mm，相鄰管內底錯口不大于3mm為合格；
（3）管道安好后，用干凈石子或碎石卡牢，并及時灌筑混凝土管座。
4、澆筑管座
（1）澆筑前，平基應鑿毛或刷毛，并沖刷干凈；
（2）位于基座與管接觸的三角部分，要選用相同強度等級的混凝土，先行填搗密實。
（3）較大的管，澆筑時應同時進行配合勾捻內縫，直徑
5、抹帶
（1）抹帶接口的程序
澆管座砼勾捻管座部分管內縫管帶與管外皮及基礎結合處鑿毛清洗管座上部內縫支墊托抹帶勾捻管座以上內縫接口養護。
（2）抹帶工具
漿桶、刷子、鐵抹子、弧形抹子等，弧形抹子可用2-3毫米厚鋼板制作，并應有一定的彈性。
（3）抹帶接口的操作
抹帶前將管口及管帶覆蓋到的管外皮洗刷干凈，并刷水泥漿一道。
第一層砂漿（臥底砂漿）時，應注意找正，使管縫居中，厚度約為帶厚1/3，并壓實使之與管壁粘結牢固，在表面劃成線槽，以利用與第二層結合（管徑400mm以內者，抹帶可一次完成）；也可用半徑在10mm以上的麻繩或尼龍繩兩端吊垂重物，放在管縫兩側成為管帶束，兩繩之間寬度為帶寬，且兩繩距管縫中心的距離相等。
待第一層砂漿初凝后，抹第二層，用弧形抹子，捋壓成形，初凝后，再用抹子趕光壓實。
帶、基相接處三角灰要坐實，大管徑用磚模，防止砂漿變形。
（4）養護：管帶抹好后，立即用濕麻帶覆蓋上，并輔以草袋或草簾，3-4小時后，要灑水養護，避免產生裂縫與脫落現象。
（5）管徑>700mm時勾捻內縫
管座部分的內縫應配合澆筑砼時勾捻，管座以上的內縫應在管帶終凝后勾捻，亦可在抹帶之前勾捻，即抹帶前將管縫支上內托，從外部用砂漿填實，然后拆去內托，將內縫隙勾捻平整，再進行抹帶。
捻內縫時，人在管內先用水泥漿將內縫填實抹平，然后反復捻壓密實，灰漿不得高出管內壁。
（6）管徑
（7）抹帶接口外觀質量：承插口、企口、套環接口等應平直，環形間隙應均勻，填料密實、飽滿，表面平整，不得有裂縫、空鼓等現象。抹帶接口表面應平整密實、厚度均勻，不得有間斷和裂縫空鼓。
6、檢查井砌筑
（1）筑檢查井基礎施工要點
清淤和驗槽合格后，應及時澆注基礎砼，嚴禁帶水澆注砼，同時減少地基擾動的可能。
應嚴格控制基礎頂面高程，不能高于設計高程，低于設計高程不超過10mm。
基礎砼終凝前不得泡水，應及時進行養生。
（2）流槽
檢查井的流槽，應在井壁砌到管頂以下即行砌筑。當采用磚石砌筑時，表面應用砂漿分層壓實抹光。
（3）爬梯和腳窩
井室內的爬梯和腳窩應隨砌隨安（留），其尺寸應符合設計規定。爬梯的材質和規格應一致，安裝時應掛線錘。爬梯和腳窩在砌筑砂漿或混凝土未達到規定強度前不得踩踏。混凝土井壁的爬梯在預制或現澆時安裝。
（4）預留支管
預留支管應隨砌隨安，管內口與井平，預留管的管徑、方向、標高應符合設計要求，管與井壁銜接處應嚴密不得漏水，預留支管洞宜用低強度等級砂漿砌筑封口抹平。用截斷的短管安裝預留時，其斷管破茬不得朝向井內。
（5）收口
磚砌圓形檢查井時，應隨時檢測直徑尺寸，當需收口時，如為四面收進，則每次收進應不超過30mm；如為三面收進，則每次收進最大不超過50mm。
（6）拱旋
檢查井接放較大直徑圓管時，管頂應砌磚旋加固，當管徑≥1000mm時，拱旋高應為250mm；當管徑
（7）井室、井筒
磚砌檢查井所用磚浸水濕潤，砌筑前應晾干，砌筑砂漿應飽滿。
砌筑檢查井的井室、井筒內壁應用原漿勾縫。井室內有抹面要求時，內壁抹面應分層壓實，外壁應用砂漿搓縫嚴實。
井室最上一層磚須是丁磚。
（8）井蓋
檢查井井蓋的型號應符合設計要求，其高程應與路面配合。
井蓋應與預制井圈錨固穩固。必要時，在井圈四周攤鋪二灰碾壓后采用反開挖法，挖至灰土頂面，再澆砼板塊。
（9）檢查井的質量標準
建設部標準《市政排水管渠工程質量檢驗評定標準》（CJJ3-90）中，規定：
井壁必須互相垂直，不得有通縫，必須保證灰漿飽滿，灰縫平整，抹面壓光，不得出現空鼓、裂縫等現象。
井內流槽應平順，爬梯應安裝牢固，位置準確，不得有建筑垃圾等雜物。
井框、井蓋必須完整無損，安裝平穩，位置正確。
（10）施工注意事項
各種預制構件須按設計尺寸制作，并保證表面平整光潔，不得有蜂窩麻面。
安裝檢查井蓋座，蓖圈時，下面座漿，井蓋面與路面平，雨水口蓖面比低30
mm。
回填土時，先將蓋板座漿蓋好，在井墻和井筒周圍及時回填，溝槽亦在管道兩側，及時回填。
7、閉水試驗
安管、檢查井施工完畢后進行回填，填至管定以上1米處后按設計及規范要求做閉水試驗（防止管道漂?。崆皩⑺嘀烈幏兑蟮臉烁呒皶r檢測補水，合格后方可繼續進行回填。
8、溝槽回填
溝槽回填分不同回填部位，采用人工和機械配合回填以及相應壓實方法。溝槽回填土采用管溝開挖出可用于回填的砂性土進行回填。溝槽回填壓必須符合規范要求。回填注意事項：
（1）必須在管道基礎混凝土達到一定強度后進行；
（2）有支撐的溝槽，要注意檢查溝槽及臨近建筑物、構筑物安全；
（3）必須在隱蔽工程驗收合格后及時回填；
（4）溝槽回填順序，按溝槽排水方向由高向低分居進行；
（5）溝槽兩側應同時回填夯實，以防管道位移；
（6）井室等附屬構筑物回填砂應四周同時進行；
（7）有與本管線交叉的其他管線或構筑物時，要采取措施妥善處理；
（8）在管頂上50cm內，不得回填大于10cm
石塊、磚等雜物；
鋼筋混凝土管范文第4篇
關鍵詞：鋼筋混凝土; 防碳化涂料;建筑涂料
1、工藝原理
鋼筋混凝土防碳化涂料是一種具有一定防碳化功能的涂料，它具備了一定的防水效果。同時，還具備了抵抗外界有害離子侵入到混凝土內部的能力，提高了鋼筋混凝土結構耐水性。防碳化涂料中的水泥水化和乳液成膜是它具有防碳化性能的本質。
鋼筋混凝土防碳化涂料能夠滲入到混凝土表層并與混凝土中的Ca（OH）2水化后生成C-S-H凝膠填充了混凝土的孔隙，同時乳液的堿膜覆蓋毛細孔通道。因此只有水和堿同時存在的條件下，該過程會不斷重復，因此又可以起到防碳化，防水作用，提高混凝土耐久性能。 2、涂料的材料、配合比
2.1原材料要求
水泥采用PO 52.5、PI52.5、PⅡ52.5、PO42.5等水泥品種；鋼筋混凝土防碳化涂料聚合物乳液采用苯丙共聚物乳液，其固含量50%、PH應為7~8、最低成膜溫度30℃以上。聚合物膜的吸水率（膜厚0.4mm、23℃24h）8%；砂采用河砂，最大粒徑2.5mm；
2.2 鋼筋混凝土防碳化涂料配合比
表1鋼筋混凝土防碳化涂料常用配合比
2.3 所需設備
涂抹工具：橡皮刮板、漆刷、滾刷、抹子、毛刷、杠尺等。攪拌設備可用小型鉆機或機動型混合器。高壓清洗機等設備。
3、施工工藝流程及操作、質量控制要點
圖2 施工流程圖
3.2操作、質量控制要點
（1）基層要求:鋼筋混凝土防碳化涂料施工前，應按照規定提前用鋼筋混凝土防碳化涂料的凈漿處理混凝土基層。新筑混凝土表面至少養護72h后使用鋼筋混凝土防碳化涂料涂覆層。
（2）機具準備:攪拌設備可用小型鉆機或機動型混合器。涂抹工具：橡皮刮板、漆刷、滾刷、抹子、毛刷、杠尺等。小型工具等使用后，應清洗干凈。高壓清洗機等設備應嚴守操作規程，使用后按要求保養。
（3）材料準備:根據不同工程情況，準備需用鋼筋混凝土防碳化涂料的聚合物乳液，水泥與砂（石）。
（4）涂層施工:鋼筋混凝土防碳化涂料涂層施工，一般有凈漿涂粘層施工、涂抹層施工和修補層等施工。以下為鋼筋混凝土防碳化涂料涂覆層常用的施工方法：
1鋼筋混凝土防碳化涂料凈漿涂粘層施工
1)按鋼筋混凝土防碳化凈漿涂粘層配合比拌和配合比料，緩慢地把防碳化涂料的聚合物乳液與水泥相混合，要拌和均勻。若要增加水至鋼筋混凝土防碳化涂料濃縮液配比料中，必須用預混的防碳化涂料的聚合物乳液而不是水。
2) 把拌好的鋼筋混凝土防碳化涂料凈漿涂粘層配比料用刷子或抹子等均勻涂刷鋪開。作業量大時可用涂覆機涂抹。
3) 為充分地覆蓋所有的裂紋和損壞表面，常需有2-3遍的涂層，待每次涂層表干后，再施用附加涂層。
4) 刮擦或磨削表面任何棱角或凹凸不平處。操作工具于表面移動并重復過程中，注意不要損傷成品?；旌狭蠎?h內用完，凝固后不得攪拌再用。
5) 凈漿涂粘層配比料作最后涂刷要使表面找平、光滑。漆刷每次的涂料粘附量最好基本保持一致，只要漆刷的規格選用得當，漆刷每次粘附的涂料面積也能基本保持一致。
6) 為加強涂層柔性和增強其抗裂能力而鋪設聚酯無紡布時，無紡布應埋入涂層混合料中。布長邊搭接不小于50mm，短邊搭接不小于70mm。在進行涂布的抹平操作時，漆刷要求處于垂直狀態，并用力將刷毛大部分貼附在被涂物表面，但在修整時，漆刷應向運行的方向傾斜，用刷毛的前端輕輕的刷涂修整，以便達到滿意的修整效果。
2 防碳化涂料裂縫和缺損修補施工
鋼筋混凝土梁邊角缺損，修補裂縫以及涂抹高低不平處的過程如下：
1) 徹底清潔和濕潤待修補的表面，去除任何松散料與多余水。2) 用凈漿涂粘層配合料在修理區作基底涂抹。3) 拌和涂抹修補層配比料，直至獲得所需要的稠度。如混合料太干，加入防碳化涂料的聚合物乳液預混料；如混合料過稀，則加入規定配比的干料，充分拌合均勻。4) 橡皮刮板、杠尺對裂縫和不平表面施用涂抹修補配合比料。修補混合料必須能流入裂縫或風化區域，去尋找并填充所有孔隙。5) 用凈漿涂粘層配比料最好涂抹修補區，以使表面找平、光滑。6) 仔細保護已經修補的地方，避免行走，水流過等直至干燥。
3 鋼筋混凝土防碳化涂料涂粘層施工
1) 按鋼筋混凝土防碳化涂料涂粘層配合比拌和配合比料，緩慢地把預混防碳化涂料的聚合物乳液、水泥和砂相混合，要拌和均勻。若要增加水至鋼筋混凝土防碳化涂料配比料中，必須用預混防碳化涂料的聚合物乳液而不是水。
2) 把拌好的鋼筋混凝土防碳化涂料涂粘層配比料用刷子或抹子等均勻涂刷鋪開。作業量大時可用涂覆機涂抹。
4鋼筋混凝土防碳化涂料使用限制與涂層養護
1) 雨雪天氣或環境溫度過低（低于10℃）時施工，需采取措施。防碳化涂料的聚合物乳液出現沉淀時，不能使用。
2) 鋼筋混凝土防碳化涂料涂層需要充分的養護時間，12-24h以后，即可正常使用，對室內的使用或不直對陽光處，允許時間為72h。
3) 周圍的條件，關系到涂層之間與最后一道涂層養護時間的需要。室外施用涂層，充分暴露于陽光下，在溫暖、干燥天氣時迅速干燥，過20-30min后，達到表干時即可刮涂附加層、涂布層。若在室內，天冷、潮濕氣候下可能需要晝夜養護。作后續工序要達到實干。
4．質量檢查驗收
防碳化層施工完畢后，應認真檢驗整個工程的各個部分，特別是一些薄弱環節，發現問題并查明原因，及時進行修復。
4．1防碳化層外觀
整個防碳化層應無鼓泡起殼、細微裂縫、翹起分層、流淌等現象，如發生上述現象，應用刀片局部割破涂層，檢查基面情況，并修復基面后重新用防碳化涂料涂覆修復如常。
4．2防碳化層厚度
涂層厚度應符合設計要求，最小厚度不得小于設計厚度的80%，防碳化工程在完工七天后，應對涂層厚度進行檢查，施工面積每100m2抽查不應少于1處，整個工程不應少于3處，檢查方法可采用針刺法或割破法，割破法可從現場割取20mm×20mm實樣用卡尺測量或測厚儀測量，割取過的防碳化層應及時修補。
5．應用實例
本公司施工的寧波市某街道安置房橋梁工程，該橋梁工程是簡支橋梁結構。橋面標準凈寬16米，為0.25m欄桿+4m人行道+8m車行道+4m人行道+0.25m欄桿。橋梁跨徑布置為7m +16m +7m簡支橋梁，道路與橋梁斜交20度。本工程設計荷載：城―B，人群荷載按城市橋梁人群荷載計3.5KPa。梁底控制標高2.93，河底清淤標高-1.370（黃海高程）。橋梁兩端各設5米拱形搭板。橋梁上部：中跨16m跨采用預應力鋼筋砼空心板梁，梁高為65cm，邊跨7m鋼筋混凝土實心板梁，梁高分別為36cm、41cm。橋面采用雙向橫坡1.5%。橋梁下部：橋臺，采用Φ80cm鉆孔灌注樁基礎；橋墩，采用Φ100cm鉆孔灌注樁基礎。該工程于2007年10月30日竣工后，應業主要求，于2009年3月12日～3月28日在原鋼筋混凝土表面涂刷防碳化涂料，涂刷面積達3000m2。該工程完工近一年來，經歷了臺風及暴雨天氣，未發現開裂現象。
6．結束語
采用價格比水泥低得多的廢棄混泥土粉與水泥復合制備鋼筋混凝土防碳化涂料，施工成本比單純用水泥來制備的防碳化涂料低15%左右，從而在不增加成本的基礎上提高混凝土耐久性能。以每平方鋼筋混凝土表面涂刷0.3公斤防碳化涂料計，可以節約費用：0.3×35元/公斤×15%=1.58元/m2。具有良好的經濟效益和顯著的社會效益。
鋼筋混凝土防碳化涂料施工簡便、靈活，由于鋼筋混凝土防碳化涂料具有防水功效，可取消外防水層的施工工序，縮短工期。因建筑結構防碳化與防水功能合二為一，不但可以防止混凝土碳化，而且可以提高混凝土構筑物耐久性。凡要求防碳化混凝土工程和構件，都可以使用鋼筋混凝土防碳化涂料，特別適用于體型復雜，超長結構和大體積鋼筋混凝土結構防碳化，并能確保防碳化質量。
參考文獻：
1、《聚合物水泥防水涂料》（JC/T 894-2001）
2、《通用硅酸鹽水泥》（GB175-2007）
3《普通混凝土用砂、石質量及檢驗方法標準》（JGJ52-2006）
鋼筋混凝土管范文第5篇
關鍵詞：高強鋼筋；鋼筋用量；錨固長度；裂縫寬度
1 概 述
鋼筋混凝土結構是我國工程建設中的主要結構形式之一，據統計2011年我國工程建設中鋼筋用量約為1.36億t。與發達國家相比，我國混凝土結構應用鋼筋的強度偏低，目前除北京、上海等直轄市和部分應用高強鋼筋較好的省區外，大部分中小城市建筑結構的受力鋼筋仍以335MPa級鋼筋為主，有必要提高混凝土結構所應用的鋼筋強度等級，以達到減少單位建筑面積的鋼筋用量、節材和節能減排的目的。
普通混凝土結構中應用的高強鋼筋是指強度級別為400MPa級及以上的鋼筋，目前在建筑工程規范標準中為400，500MPa級的熱軋帶肋鋼筋。在工程建設中推廣應用高強鋼筋不僅可優化我國的鋼筋品種、減少鋼筋用量，還可有效改善梁、柱節點鋼筋密集的現象，有利于混凝土澆筑，提高工程質量。近年來國內有關單位進行了較系統的高強鋼筋工程應用研究，并且在多個試點工程中應用，的《熱軋帶肋高強鋼筋在混凝土結構中應用技術導則》（RISN-TG007-2009）為推廣應用高強鋼筋積累了經驗。新修訂的《混凝土結構設計規范》（GB50010-2010）（簡稱混凝土規范）以及相關的配套設計規范中已明確將400，500MPa級鋼筋作為混凝土結構的主要受力鋼筋，以300MPa級等鋼筋作為輔助配筋，并規定了相應的材料性能指標和構造要求，為高強鋼筋混凝土結構的設計和工程應用提供了依據。
鋼筋強度提高后，對于按承載力計算配筋的構件可明顯減少鋼筋用量，但同時也使受力鋼筋的錨固長度增大，有可能給某些工程節點處的錨固構造設計帶來一定困難；高強鋼筋在正常使用極限狀態下的工作應力增大，裂縫寬度也相應增大，也有可能導致某些構件的鋼筋用量受裂縫寬度限值的控制；此外，混凝土結構中還配有相當數量的構造鋼筋，其用量也并非由鋼筋強度確定。因此在混凝土結構中推廣應用高強鋼筋并不是要求所有的鋼筋強度越高越好，而是應結合具體工程的結構形式和承載狀況合理選用400MPa級或500MPa級鋼筋作為受力主筋，以300MPa級（包括細直徑335MPa級熱軋帶肋鋼筋）等鋼筋作為構造等輔助配筋，做到不同強度等級鋼筋的科學合理應用，取得更好的效益。
2 高強鋼筋設計中錨固長度和裂縫寬度分析
2.1 錨固長度分析
混凝土規范規定受拉鋼筋的錨固長度應按下列公式確定：
從以上公式可以看出，鋼筋的強度越高，所需要的錨固長度就越大；抗震等級越高或鋼筋的直徑越大，所需的錨固長度也越大。當梁、柱邊節點或主、次梁交接處設計為剛節點時，為保證受拉鋼筋的錨固承載力和錨固剛度，采用鋼筋彎折或加焊錨板等機械錨固措施后，梁縱向受力鋼筋伸入節點的水平錨固長度仍需大于或等于0.4laE。
為當梁、柱節點處的混凝土強度等級為C30時，采用335，400，500MPa級鋼筋所需的水平錨固長度0.4laE的比較。335MPa級鋼筋在各級抗震等級下的水平錨固長度0.4laE均小于400mm，對于一般中、小型多層框架結構的邊柱（柱截面尺寸為400×400），梁受力鋼筋在柱中的水平錨固長度較容易實現；當鋼筋的直徑不大于20mm時，水平錨固長度0.4laE一般不超過250mm，對于框架主、次梁節點處（主梁寬度一般為250～300）次梁受力鋼筋的錨固也較易處理。400MPa級鋼筋在各級抗震等級下當梁中鋼筋的直徑不大于25mm時，其水平錨固長度0.4laE也小于400mm，邊節點處梁中受力鋼筋在柱中的水平錨固長度也可實現；當次梁中受力鋼筋直徑不大于16mm時，水平錨固長度0.4laE不超過250mm，主、次梁節點處次梁受力鋼筋的錨固也能夠處理。500MPa級鋼筋因其抗拉強度較高，所需的水平錨固長度0.4laE也最大，當鋼筋直徑大于22mm后，500MPa級鋼筋的水平錨固長度接近或大于400mm，對于中、小型多層框架結構的邊柱節點，梁中受力鋼筋的水平錨固長度較難實現；當次梁中受力鋼筋直徑大于14mm后，水平錨固長度0.4laE也超過了250mm，給主、次梁節點處次梁受力鋼筋的錨固也造成一定困難。
為當梁、柱節點處的混凝土強度等級為C50時，采用335，400，500MPa級鋼筋所需的水平錨固長度0.4laE的比較。當混凝土強度等級提高到C50時，在各級抗震等級下500MPa級鋼筋在直徑大于25mm后，其所需的水平錨固長度0.4laE小于或接近400mm，當鋼筋在直徑不大于18mm時，水平錨固長度0.4laE小于或接近250mm，較容易滿足邊柱節點以及主次梁節點處受力鋼筋的錨固要求。
從以上分析和比較可以看出，當混凝土強度等級為C30時，400MPa級鋼筋在節點處的錨固長度較容易滿足要求，而500MPa級鋼筋在節點處的錨固長度較難滿足要求。由于C30混凝土多用于中、小型多層框架結構，因此這類結構宜采用400MPa級鋼筋作為受力主筋。當混凝土強度等級較高或梁柱截面尺寸較大時，500MPa級鋼筋的錨固長度才容易滿足要求，由于高強度混凝土或較大梁柱截面尺寸多用于高層建筑的下部或需要較大承載力的構件，在這類構件中采用500MPa級鋼筋，既可獲得更好的節材效果，節點的錨固設計也較容易處理。
2.2 裂縫寬度分析
混凝土規范第7.1.2條規定，鋼筋混凝土構件在荷載效應準永久組合下并考慮長期效應影響計算的最大裂縫寬度不應超過規定的最大裂縫寬度限值wlim，最大裂縫寬度wmax應按下列公式計算：
2.2.1 梁裂縫寬度分析
從以上對400，500MPa級鋼筋的錨固長度和裂縫寬度的分析可以看出，對于中小型鋼筋混凝土結構，構件的截面尺寸不很大，混凝土強度等級多為C30或C40時，400MPa級鋼筋的錨固長度和裂縫限值均容易滿足要求；500MPa級鋼筋只有當混凝土強度較高或構件截面尺寸較大、配筋率也較大時，錨固長度和裂縫限值才容易滿足要求，適用于需要較大承載力的構件。
3 結 論
（1）對于中小型鋼筋混凝土結構，400MPa級鋼筋的錨固長度和裂縫限值均容易滿足要求，這類結構中宜采用400MPa級鋼筋作為受力主筋。500MPa級鋼筋只有當混凝土強度較高或構件截面尺寸較大、配筋率也較大時，錨固長度和裂縫限值才容易滿足要求，適用于需要較大承載力的結構或構件。
（2）采用400，500MPa級高強鋼筋替代335MPa級鋼筋后，對于不同類型的結構形式、不同類型的構件以及不同的抗震設防烈度，節約鋼筋的效果是不同的，但鋼筋總用量的節材比率相差不大。采用400MPa級鋼筋代替335MPa級鋼筋的節材比率約為10%，采用500MPa級鋼筋代替335MPa級鋼筋的節材比率約為20%，采用500MPa級鋼筋代替400MPa級鋼筋后的節材比率也約為10%，即鋼筋強度提高一個級別，鋼筋用量減少約為10%。
（3）高強鋼筋用于梁與柱的縱向受力鋼筋，大開間樓板、基礎厚板以及高層剪力墻的受力鋼筋時節材效果顯著；而用于構造等輔助鋼筋時，節省鋼筋的效果并不明顯；用500MPa級鋼筋代替400MPa級鋼筋進行受剪（或受沖切）承載力計算時，箍筋的用量并不能減少。
參考文獻
[1]劉立新，杜朝華.500MPa級鋼筋混凝土柱受壓性能試驗研究[J].公路交通科技：應用技術版，2011（10）.
[2]RISN-TG007-2009熱軋帶肋高強鋼筋在混凝土結構中應用技術導則[S].北京：中國建筑工業出版社，2010.
